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焊絲生產(chǎn)中翹距與松弛直徑的控制

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發(fā)布時(shí)間:2022-07-22

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      焊絲在拉絲生產(chǎn)過(guò)程中會(huì)產(chǎn)生不同的翹距與松弛直徑,其原因在于拉絲模與拉絲卷筒之間存在角度,使得焊絲產(chǎn)生非對(duì)稱拉絲應(yīng)力。當(dāng)翹距較大或松弛直徑較小時(shí),焊絲與導(dǎo)電嘴之間相互摩擦,增大了送絲阻力,導(dǎo)致焊接過(guò)程中焊絲與焊嘴之間電極接觸的中斷,其后果是降低電弧穩(wěn)定性,而較差的電弧特性可能引起焊接不連續(xù)。另外導(dǎo)電嘴磨損嚴(yán)重時(shí),也將影響焊機(jī)送絲性能與焊接質(zhì)量,因此,焊絲在生產(chǎn)過(guò)程中,翹距與松弛直徑是焊絲檢驗(yàn)的重要指標(biāo)。根據(jù)實(shí)際經(jīng)驗(yàn)與相關(guān)資料分析,焊絲產(chǎn)生不同的翹距與松弛直徑是因?yàn)槔z模與拉絲卷筒之間有相互角度,導(dǎo)致焊絲產(chǎn)生非對(duì)稱拉應(yīng)力,從而產(chǎn)生不同的翹距與松弛直徑。


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圖1中,α影響焊絲的松弛直徑。正常情況下α<90°,當(dāng)α過(guò)小時(shí),拉絲模出口下方焊絲曲率ρ增大,曲率半徑R減小,焊絲彎曲塑性變形也隨之變大,焊絲的松弛直徑變小,嚴(yán)重時(shí),從拉絲卷筒卸下時(shí),焊絲會(huì)呈∞狀。α過(guò)大時(shí),松弛直徑也大,卸下時(shí)焊絲盤卷呈球團(tuán)狀。

圖2中,β影響焊絲的翹距。正常情況下,β=90°,當(dāng)β<90°時(shí),拉絲模出口上側(cè)曲率ρ增大,曲率半徑R減小,焊絲上側(cè)彎曲塑性變形增大,拉出的焊絲呈右旋彈簧狀。當(dāng)β>90°時(shí),拉絲模出口下側(cè)曲率ρ增大,曲率半徑R減小,焊絲下側(cè)彎曲塑性變形增大,拉出的焊絲呈左旋彈簧狀。

通常情況下焊絲的松弛直徑較穩(wěn)定。焊絲因相互間沿拉絲卷筒軸向位移而呈不穩(wěn)定狀態(tài)時(shí),翹距較容易發(fā)生變化。此外,因更換拉絲卷筒,拉絲線材定位發(fā)生變化,使得β≠90°,翹距隨之也會(huì)發(fā)生變化,這是產(chǎn)生翹距的主要原因。

針對(duì)翹距產(chǎn)生的主要原因是β≠90°,在拉絲機(jī)上可以安裝一只分線盤,以減小翹距。分線盤與拉絲卷筒兩軸上下保持平行時(shí),分線盤前后微調(diào)一小角度。焊絲通過(guò)分線盤拉絲后,會(huì)自然定位于拉絲卷筒的某一固定位置,分線盤的角度決定了分線間距的大小。采用這種方法,可以排除拉絲過(guò)程中因焊絲沿拉絲卷筒軸向位移擠壓而產(chǎn)生的不穩(wěn)定狀態(tài)。然后再通過(guò)調(diào)整拉絲模盒的出口角度, 使得β=90°,焊絲左右兩側(cè)應(yīng)力相等,此時(shí)拉出的焊絲幾乎無(wú)翹距。

國(guó)內(nèi)拉絲機(jī)卷筒旋轉(zhuǎn)精度普遍較低,拉絲卷筒的徑向跳動(dòng)、軸向竄動(dòng)以及機(jī)器振動(dòng)都會(huì)引起焊絲在卷筒上漂移、抖動(dòng),在這種情況下,拉出的焊絲會(huì)有規(guī)律的波浪彎曲。解決的辦法是在拉絲模與卷筒間加裝一只小V型壓輪,它可以減少焊絲漂移、抖動(dòng)對(duì)拉絲模出口處的影響,保持焊絲出口處相對(duì)平穩(wěn)。

收線機(jī)對(duì)松弛直徑的影響。當(dāng)力矩電機(jī)張力過(guò)大時(shí),受工字輪內(nèi)徑過(guò)小或其他中間過(guò)渡輪等的影響,焊絲會(huì)產(chǎn)生彎曲塑性變形,使得松弛直徑變小,此時(shí)可適當(dāng)調(diào)小力矩,使焊絲僅產(chǎn)生彈性變形而非塑性變形。


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